.RU

5.1. Температура горения - Курс лекций для специальности 140104 «Промышленная теплоэнергетика» москва 2011



^ 5.1. Температура горения

Под температурой горения понимают температуру, которую имеют газообразные продукты сгорания за счет выделенного при сгорании топлива тепла.

Различают действительную, теоретическую и калориметрическую (жаропроизводительность) температуры горения.

Действительная температура – температура, которую имеют продукты сгорания в конкретных условиях сжигания топлива:

К.

Эта температура зависит от качества и удельного расхода топлива, коэффициента расхода воздуха, физического тепла, вносимого топливом и воздухом, условий теплообмена и т. д. Однако определение ТД не представляется возможным из-за затруднения в определении qпот, поэтому введено понятие теоретической температуры горения:

, К.

Если пренебречь потерями тепла на диссоциацию продуктов сгорания, получим калориметрическую температуру сгорания:

, К.

При отсутствии подогрева топлива и воздуха:

, К.


Рис. 5.1. Диаграммы i–t для газов:
а) природного, коксового и смеси коксового и доменного при >12 МДж/м3;
б) паровоздушного генераторного, смеси коксового и доменного
при = 812 МДж/м3, мазута, каменного угля, кокса;
в) водяного, генераторного, смеси коксового и доменного
при < 8 МДж/м3, бурых углей, горючих сланцев, торфа и дров:
VL, %: 1 – 0 (продукты сгорания без воздуха); 2 – 20; 3 – 40; 4 – 60; 5 – 80; 6 – чистый воздух, где VL – объем воздуха, подаваемого на горение


Калориметрическая температура (жаропроизводительность) является физической характеристикой топлива.

.

Пирометрический коэффициент hпир зависит от условий сжигания топлива и определяется экспериментально. Приближенные значения пирометрического коэффициента для камерных печей (газовое и жидкое топливо) 0,73–0,83; для туннельных печей 0,78–0,83. При беспламенном способе сжигания газа hпир » 0,9.

Калориметрическую и теоретическую температуры горения можно определить по общей энтальпии продуктов горения диаграммам (i–t) (рис. 5.1).


^ 5.2. Коэффициент использования тепла топлива

Сравнительную оценку отдельных видов топлива дает термодинамический коэффициент использования тепла топлива h (КИТ):

.


Рис. 5.2. Коэффициенты использования тепла:
а) коксового газа, Qн = 1660 кДж/м3; б) водяного газа,
Qн = 10467 кДж/м3; в) смеси доменного и коксового газов,
Qн = 8374 кДж/м3; г) мазута, нефти, Qн = 43815 кДж/м3;
д) метана. Vz, %:
1 – 0; 2 – 20; 3 – 40; 4 – 60; 5 – 80; 6 – чистый воздух,
где Vz – объем воздуха, подаваемого на горение


КИТ показывает долю тепла, используемую на покрытие потерь тепла рабочим пространством и совершение полезной работы нагрева материала в печи. Величины hт для некоторых видов топлива в зависимости от температуры отходящих газов показаны на рис. 5.2.


^ 5.3. Расчет горения природного газа

Состав природного газа, %: 93,0 СН4; 1,2 С2Н6; 0,7 С3Н8; 0,4 С4Н10; 0,2 С5Н12; 0,2 СО2; 3,3 N2; 1,0 Н2О.

1. Теплота сгорания газа:





2. Теоретически необходимое количество сухого воздуха:



При влагосодержании атмосферного воздуха d = 0,01 кг/кг:



3. Действительное количество воздуха при коэффициенте расхода a = 1,2:



4. Количество и состав продуктов сгорания при a = 1,2:











Процентный состав продуктов сгорания:





;



5. Теоретическая температура горения.

Общее теплосодержание продуктов горения при подогреве воздуха до 800 0С и a = 1,2:



По диаграмме (i–t) находим теплосодержание при 800 С: = 1109 кДж/м3, тогда



С помощью уравнений для Tт и Tк при = 1,2 вычисляем теоретическую температуру горения при a = = 1,2: tтеор = 2190 0С. Калориметрическая температура горения: tк = 2313 0С.

6. Действительная температура печных газов при h = 0,8:

C.


^ 5.4. Расчет горения мазута

Горючая масса мазута имеет следующий состав, %: Сг 87,4; Нг 11,2; Ог 0,5; Nг 0,4; Sг 0,5. Золы Ар = 0,2 %, содержание влаги Wр = 3,0 %. Принимаем a = 1,2. Воздух поступает без подогрева.

1. Состав рабочего топлива:





Остальные составляющие остаются без изменения в пределах точности анализа. Получаем состав рабочего топлива, %: Ср 84,6; Нр 10,8; Ор 0,5; Nр 0,4; Sр 0,5; Ар 0,2; Wр 3,0.

2. Теплота сгорания мазута:



3. Теоретически необходимое для горения количество сухого воздуха:



Количество атмосферного воздуха при влагосодержании d = 0,01 кг/кг:



4. Действительное количество воздуха при a = 1,2:



5. Количество и состав продуктов полного сгорания при a = 1,2:











Состав продуктов сгорания:

;



;



6. Теоретическая температура горения. Общая энтальпия продуктов сгорания без подогрева воздуха и топлива:



По диаграмме (i–t) при a = 1,2 находим теоретическую температуру горения: tтеор = 1818 оС.

7. Действительную температуру горения при hг = 0,8 находим по диаграмме (i–t) при



Tд » 1500 оС.


^ 5.5. Теплопередача в печах

Тепло, выделяемое при сгорании топлива, передается нагреваемому материалу и внутренней футеровке печей. Для обеспечения эффективной тепловой работы печи, улучшения использования тепла продуктов сгорания необходимо при расчете конструкции печей учитывать особенности всех видов теплопередачи.

Конвекция. Тепло конвекцией передается от движущихся газов к поверхностям стен печи и изделий. Различают свободную и вынужденную теплоотдачу при конвекции.

Формулы для расчета нагреваемого или охлаждаемого тела (при свободной конвекции), расположенного в неограниченном объеме, имеют вид (см. раздел 5):



1) при 10–3 < PrCr < 5 · 102 :

; с = 1,18; n = 1/8;

2) при 5 · 102 < PrGr < 2 · 107 :

; с = 0,54; n = 1/4;

3) при PrGr > 2 · 107 : ;

с = 0,135; n = 1/3;

4) Nu = 0,45 при PrGr < 10–3.

Значения коэффициентов А для воздуха приведены в табл. 5.5.

Таблица 5.5

Значения коэффициентов А для воздуха при различных температурах




Если теплоотдающая поверхность обращена кверху, то αк увеличивается на 30 %, если книзу – уменьшается на 30 %.

Физические характеристики относятся к средней температуре tср = 0,5(tст + tв). За линейный размер l принимают: для горизонтальной трубы – диаметр, для вертикально расположенной трубы или пластины – высоту участка теплообмена, для горизонтальной плиты – меньшую ее сторону.

Процесс теплообмена в замкнутом ограниченном непроточном объеме можно рассчитывать по приближенной формуле:

,

где l – коэффициент теплопроводности среды;

e – коэффициент, учитывающий влияние конвекции, при (GrPr)ср > 103;

;



За определенную температуру принимают:



При вынужденном движении коэффициент теплоотдачи в канале с постоянной температурой стенки при ламинарном движении можно определять по формулам:

– для круглой трубы (канала):

при ( ;

при Nu = 3,66;

– для плоской щели:

при Nu = 1,85 ;

при Nu = 7,60.

Для прямых гладких труб и каналов любой формы поперечного сечения коэффициент теплоотдачи при турбулентном режиме можно определить по формуле (раздел 5):



Для воздуха и продуктов горения Pr = 0,72 = сonst, Nu = 0,018Re0,8.

Приведенные формулы справедливы для > 50. Для коротких труб и каналов значения коэффициентов теплоотдачи aк необходимо умножить на поправочный коэффициент (табл. 5.6).

Таблица 5.6

Значения поправочного коэффициента при разных отношениях




Влияние диаметра канала на теплопередачу конвекцией определяют по формулам:

Вт/(м2 °С)

В высокотемпературных печах коэффициент теплоотдачи конвекцией приближенно можно определять по формуле:



Для теплообмена в слое кусковых материалов различной формы:

Nu = 0,106 Re при 20 < Re < 200;

Nu = 0,61 Re0,67 при Re > 200;

;

где ^ F – площадь всей поверхности данного элемента засыпки, м2;

Z – расход газа (по массе), протекающего через слой, отнесенный к полной площади поперечного сечения слоя, кг/(м2 · с);

h – коэффициент вязкости, Н · с/м2.

Коэффициент теплоотдачи конвекцией при нагревании газов не равен коэффициенту теплоотдачи конвекцией при охлаждении (табл. 5.7).

В промышленных установках при нагревании и охлаждении воздуха коэффициент теплоотдачи конвекцией αк изменяется от 1 до 60 Вт/(м2 · °С). При скорости воздуха (или дымовых газов) w = 8 м/с (d = 0,1 м) и tср =  100 оС αк » 23 Вт/(м2 · °С), при скорости w = 300 м/с αк » 872 Вт/(м2 · °С).

Таблица 5.7

Значения коэффициентов α при охлаждении и нагревании воздуха




5.6. Излучение

Основное количество тепловой энергии в печах переносится электромагнитными колебаниями с длинами волн 0,4–50 мкм. Этот диапазон включает видимые лучи (свет) от 0,4 до 0,8 мкм и часть инфракрасного спектра с длинами волн от 0,8 до 50 мкм.

Так как большинство материалов, используемых в технике, являются практически непрозрачными для теплового излучения (за исключением стекла, некоторых жидкостей и газов), принимается, что процессы взаимодействия излучения с твердым (или жидким) телом сосредоточены на поверхности последнего.

Излучение тепловой энергии телами происходит непрерывно. Лучистая энергия распространяется в лучепрозрачной среде и пустоте. В зависимости от свойств тела лучистая энергия, попадая на его поверхность, поглощается, отражается или проходит через него:



или 1 = А + R + Д,

где А = Qпогл/Qпад – поглощательная;

R = – отражательная;

Д = – пропускная способность тела.

В зависимости от свойств различают:

1) абсолютно черное тело: А = 1; R = 0; Д = 0;

2) абсолютно белое тело: А = 0; R = 1; Д = 0;

3) прозрачное тело: А = 0; R = 0; Д = 1;

4) серое тело, поглощающее волны всевозможной длины (поглощение неполное). Степень поглощения лучей с различной длиной волны одинакова. Непоглощенные лучи тело отражает. Серые тела характеризуются степенью черноты e;

5) цветное (селективное) тело, способное поглощать и отражать лучи с различной длиной волны по-разному;

6) тело с монохроматической лучеиспускательной способностью, излучающее лучи в узком диапазоне длин волн.

Энергия излучения абсолютно черного тела пропорциональна четвертой степени абсолютной температуры (закон Стефана – Больцмана, см. раздел 5):

,

где sо – константа излучения абсолютно черного тела, sо = 5,67 · 10–8 Вт/(м2 · К4);

^ Со – коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела, Со = sо · 108 = 5,67 Вт/(м2 · К4).

Значения e для различных тел приведены в табл. 5.8.

Расчет теплообмена между двумя серыми телами, произвольно расположенными в пространстве, можно производить по приближенной формуле:

,

где εпр – приведенная степень черноты, εпр » ε1ε2.

Потери тепла через кладку определяют по формуле Суммарный коэффициент теплоотдачи α, в зависимости от температуры наружной поверхности, приведен в табл. 5.9.

Таблица 5.8

Интегральная степень черноты e различных тел
(в диапазоне ИК-излучения)






Таблица 5.9

Суммарный коэффициент теплоотдачи a, Вт/(м2 · °С)




Суммарные потери тепла через отверстия в толстых стенах можно определить по формуле:



где Ф – коэффициент диафрагмирования.

Излучательная способность одно- и двухатомных газов незначительна, и в теплотехнических расчетах они принимаются теплолучепрозрачными. Наибольший интерес представляет излучательная способность составляющих продуктов сгорания Н2О и СО2. Излучательная и поглощательная способность газов зависит от размеров и формы объема, заполненного газами.

Энергию излучения СО2 и Н2О определяют из выражений:

;

Общая степень черноты газов равна сумме степеней черноты излучающих газов:



где z – поправочный коэффициент на парциальное давление водяного пара (см. рис. 4.3).


Рис. 5.3. Поправочный коэффициент
на парциальное давление для водяного пара (общее давление 98 кН/м2)


Количество тепла, передаваемое излучением от газа к стенкам, определяется по формуле:

,

где εс – степень черноты стенок;

εГ – степень черноты газа при температуре ТГ;

ТГ и Тс – соответственно, температуры газа и стенок, К.

В пламенных печах лучистый теплообмен всегда сопровождается конвективным. При расчетах теплоотдачи, сопровождающейся совместно конвекцией и излучением, удобно пользоваться коэффициентом теплоотдачи лучеиспусканием:



Суммарное количество тепла, переданное излучением и конвекцией, равно:



где α = αл + αк.


5.7. Теплопроводность

Передача тепла теплопроводностью в печах осуществляется через кладку печи и внутри изделия.

Количество тепла ^ Q, прошедшее через стенку (слой материала, изделие) путем теплопроводности, зависит от толщины стенки S, разности температур (T1 – T2), поверхности F, времени t и определяется по формулам (при стационарном тепловом режиме):

1) для однослойной плоской стенки:



2) для многослойной плоской стенки:



3) для однослойной цилиндрической стенки (тепловой поток через стенку толщиной 1 м):



4) для многослойной цилиндрической стенки:



Температура между отдельными слоями плоской многослойной стенки определяется по формулам:

– между первым и вторым слоями:



– между вторым и третьим слоями:



или

Для многослойной цилиндрической стенки температура между отдельными слоями определяется по формулам:

– между первым и вторым слоями:



– между вторым и третьим слоями:



или

Коэффициент теплопроводности λ – это физическая характеристика тела. Она зависит от природы тела, его температуры, влажности и плотности. Значения коэффициента теплопроводности для некоторых материалов приведены в табл. 5.10.

Таблица 5.10

Коэффициенты теплопроводности огнеупорных и теплоизоляционных материалов




Разогрев стенок печей или прогрев изделий в печах сопровождается непрерывным изменением температур во времени внутри этих стенок или изделий и на их поверхности. Скорость прогрева твердых тел при неустановившемся тепловом режиме характеризуется коэффициентом температуроповодности a, м2/ч:



Для стенки бесконечной толщины с коэффициентом температуропроводности а, начальная температура Tнач которой повсюду одинакова и поверхность которой приобрела и сохраняет температуру Tпов, температура на расстоянии Х от поверхности через
t часов составит:



Тепловой поток, протекающий через плоскость, взятую параллельно поверхности на расстоянии Х от нее, через t часов составит:



За первые t часов через поверхность пройдет полное количество тепла:



При любом изменении температуры поверхности стенки большой толщины можно определить глубину прогрева по формуле:

,

где ^ Tп.ср – средняя температура поверхности, оС.

При Х < S количество тепла, аккумулированного стенкой Qак за период нагрева, определяется по эмпирической формуле:



где Tпов – температура поверхности стенки к концу нагрева, оС:



Продолжительность прогрева стенки от ее толщины а можно определить по формуле:

.


^ 5.8. Выбор топливосжигающих устройств

Расчет топливосжигающих устройств является основой правильного их проектирования и выбора в зависимости от требований технологического процесса.

^ Расчет теплогенератора

Исходные данные для расчета берутся из теплового расчета объекта, для которого предназначен теплогенератор. При сжигании газового топлива расчет ведется на 1 м3, а при сжигании жидкого топлива – на 1 кг топлива.

Удельный объем теплоносителя, получаемый при сжигании топлива:



где – объем продуктов сгорания, м3/м3 (м3/кг);

Lо – теоретический расход воздуха на сжигание топлива, м3/м3 (м3/кг);

α – коэффициент расхода воздуха на сжигание топлива и разбавление топочных газов.

Суммарный коэффициент расхода воздуха a находят из уравнения теплового баланса:



где cд.Гтеп – теплоемкость топочных газов при температуре теплоносителя, кДж/(м3 · оС);

Tтеп – температура теплоносителя, оС;

cвтеп – теплоемкость воздуха при температуре теплоносителя, кДж/(м3 · оС);

Qрн – теплотворная способность топлива, кДж/м3 (кДж/кг);

cтвх, Tтвх – соответственно теплоемкость, кДж/(м3 · оС) [кДж/(кг · оС], и температура топлива перед теплогенератором, оС;

cввх, Tввх – соответственно теплоемкость, кДж/(м3 · оС) [кДж/(кг · оС], и температура воздуха перед теплогенератором, оС;

h – кпд теплогенератора.

Находим суммарный коэффициент расхода воздуха на сжигание топлива и разбавление топочных газов:



Расход воздуха определяем по формулам:

– для газового топлива:



где Vтеп – расход теплоносителя, м3/ч;

– для жидкого топлива:



Общий расход воздуха, м3/ч:

(газообразное топливо)

(жидкое топливо)

Расход воздуха на сжигание топлива в топочной камере при α = 1,3:

;

.

Расход воздуха на разбавление топочных газов:

,

КПД теплогенератора 0,98–0,99.

При расчете топочной камеры принимаем тепловое напряжение фронта горения в пределах 2,326 · 106–4,07 · 106 Вт/м2; тепловое напряжение топочного объема 3,489 · 106–6,396 · 106 Вт/м3 при сжигании газового топлива.

Сечение топочной камеры, м2:



Диаметр перфорированного конуса (распределительной решетки), м:



Объем топочной камеры, м3:



Длина топочной камеры, м:



Длина образующей конуса горелки (сектора), мм:



где dг – диаметр горелки.

Скорость воздуха в отверстиях перфорированного конуса vВ= 1015 м/с. Для обеспечения данной скорости, необходим перепад давления:

,

где mв – коэффициент расхода воздуха в отверстиях, равный 0,8;

rв – плотность воздуха, кг/м3.

Таким образом, для нормальной работы теплогенератора давление воздуха перед теплогенератором должно быть:



где pтр – сопротивление всего тракта, по которому двигаются воздух и теплоноситель.

Скорость воздуха (м/с) в отверстиях перфорированного конуса:

,

где – расход воздуха на горение топлива, м3/ч;

Fотв – суммарная площадь отверстий перфорированного конуса, м2.

Средняя скорость газа в отверстиях струйной горелки принимается vГ = 75100 м/с.

Скорость газа (м/с) в отверстиях:

,

где ^ VГ – расход газа, м3/ч; FГ – площадь отверстий для прохода газа, м2.

Необходимый перепад давления:



где mГ – коэффициент расхода топливных отверстий, равный 0,6;

rГ – плотность газа, кг/м3.

Таким образом, для нормальной работы горелки давление газа должно быть:

,

где pв – давление воздуха в теплогенераторе.

При расчетах сечений для прохода первичного и вторичного воздуха в теплогенераторе принимается скорость воздуха 10–12 м/с, а для горячего теплоносителя – 12–12 м/с.

Относительная дальнобойность факела вдоль перфорированного конуса определена экспериментально:



где – относительный шаг воздушных отверстий, принимаем 1,3;

q = 9,81 – ускорение силы тяжести, м/с2;

– средняя ширина затененного сектора, мм;

vГ – средняя расходная скорость газа, м/с;

dг – диаметр горелки, мм.

Отношение длины факела к длине сектора принимаем:

= 1,03÷1,10.

Сопло Лаваля обычно рассчитывают для адиабатных условий движения газа. Для этих условий величина pкр определяется соотношением:



где k – показатель адиабаты;

.

Для воздуха и кислорода pT = 0,186 МН/м2 (при mкр = 0,528, pкр = pнар = 0,0981 Н/м2) .

Практически сопло Лаваля целесообразно использовать при давлении pТ = 0,3÷0,4 МН/м2. При меньших давлениях целесообразно применять простое коническое сопло. Исходными данными при расчете сопла Лаваля являются расход газа, его давление и температура.

Площадь критического сечения Fкр определяют по формуле:

,

где ^ G – расход газа, кг/с;

pТ – давление газа перед соплом, МН/м2;

ТТ – температура газа перед соплом, К;

;

R – газовая постоянная, Н · м/(кг · °С).

Параметры газа в критическом и выходном сечениях сопла определяют с помощью газодинамических функций. При этом используют коэффициент скорости  = , где v – скорость газа; vкр – скорость звука для критического режима (скорость газа в критическом сечении сопла). В критическом сечении λ = 1. В выходном сечении сопла значение λ находится по формуле:

,

где – газодинамическая функция от λ.

Для расчетного режима p = 0,0981 МН/м2:

.

Скорость на выходе и сопла:



где .

Плотность в выходном сечении сопла может быть найдена по формуле:

,

где ; – газодинамическая функция от λ.

Температуру находят по формуле:

,

где – газодинамическая функция от λ.

Значения p(λ), e(λ) и t(λ) могут быть найдены с помощью графиков газодинамических функций для определения значения k. Площадь выходного сечения сопла:

.

Длину сопла рассчитывают по предельному углу раскрытия сопла Лаваля, при котором еще не наблюдается отрыв факела от стенок сопла (bс = 68):

,

где d и dкр – диаметры выходного и критического сопла Лаваля (при подаче газа через кольцевое сопло Лаваля эквивалентные диаметры для площадей F и Fкр).

lc = при bс = 7о. Длина цилиндрической части сопла выбирается из соотношения .

Площадь сечения FТ и диаметр трубы dТ перед соплом Лаваля рассчитывают исходя из условий получения действительной скорости vТ = 2530 м/с для кислорода, природного газа и компрессорного воздуха и vТ = 3040 м/с для перегретого пара, т. е. . Полученные значения Fкр и F должны быть увеличены на 510 % вследствие потерь полного давления (табл. 5.11).


Таблица 5.11

Степень расширения и отношение скоростей для сопел Лаваля, работающих на природном газе (показатель адиабаты k = 1,31), перегретом паре (k = 1,33), воздухе или кислороде (k = 1,4)




5-glava-pravdopodobnie-rassuzhdeniya-logika-i-argumentaciya.html
5-gosudarstvennie-garantii-prav-subektov-konspekt-lekcij-2009-g-tema-finansovaya-deyatelnost-gosudarstva.html
5-grafik-raboti-lagerej-dnevnogo-prebivaniya-v-ou-letom-2012-goda-vnebyudzhet-privlechyonnie-sredstva-sredstva-roditelskoj-oplati.html
5-grazhdanskoe-vospitanie-vospitanie-patriotizma-uchebnoe-posobie-dlya-studentov-pedagogicheskih-uchebnih-zavedenij-v-2-chastyah.html
5-gtk-analiticheskij-doklad---moskva-2002.html
5-harakteristika-proektnih-predlozhenij-generalnogo-plana-spisok-prinyatih-sokrashenij-8.html
  • report.bystrickaya.ru/ispolzovanie-shkolnoj-biblioteki-v-realizacii-regionalnogo-komponenta-obrazovaniya.html
  • tests.bystrickaya.ru/literaturnaya-gazeta-moskva-52-24122008-fotoglas-rukovodstvo-ministerstva-i-inie-predstaviteli-mchs-rf.html
  • letter.bystrickaya.ru/novosti-radio-rsn-20022009-1900-vzaimodejstvie-gosdumi-s-federalnimi-organami-9-tv-9.html
  • portfolio.bystrickaya.ru/otchet-glavi-administracii-municipalnogo-rajona-ferzikovskij-rajon-o-prodelannoj-rabote-za-2010-god-i-perspektivah-razvitiya-municipalnogo-rajona-ferzikovskij-rajon-na-2011-god.html
  • vospitanie.bystrickaya.ru/zadacha-3-uchebno-metodicheskij-kompleks-izdatelstvo-tyumenskogo-gosudarstvennogo-universiteta-2006-lukina-v-i.html
  • shpargalka.bystrickaya.ru/upolnomochennomu-po-pravam-cheloveka-v-rossijskoj-federacii-lukinu-v-p.html
  • paragraph.bystrickaya.ru/knigu-mozhno-kupit-v-biblion-ru-31r-stranica-2.html
  • desk.bystrickaya.ru/otchet-o-samoobsledovanii-osnovnoj-obrazovatelnoj-programmi-po-napravleniyu-podgotovki-bakalavra-280200-zashita-okruzhayushej-sredi.html
  • ekzamen.bystrickaya.ru/respubliki-adigeya-za-vklad-v-razvitie-ekonomiki-respubliki-adigeya.html
  • lektsiya.bystrickaya.ru/primirites-so-svoimi-vozmozhnostyami-vojni-brendov-devid-d-alessandro.html
  • learn.bystrickaya.ru/glava-chetvertaya-opit-konkretno-istoricheskoj-psihologii-lichnosti.html
  • shpora.bystrickaya.ru/zakon-o-byudzhete-podlezhit-opublikovaniyu-nemedlenno-posle-ego-prinyatiya-i-podpisaniya-v-ustanovlennom-poryadke.html
  • university.bystrickaya.ru/glava-23-mezhdunarodnoe-pravo-ohrani-okruzhayushej-sredi-uchebnoe-posobie-m-yurist-1998.html
  • grade.bystrickaya.ru/nauchnij-stil.html
  • esse.bystrickaya.ru/razdel-5-osvetitelnij-kompleks-tko-1-1-na-uchastie-v-aukcione-i-instrukciya-po-eyo-zapolneniyu-3.html
  • prepodavatel.bystrickaya.ru/tema4-sistema-upravleniya-byudzhetnimi-investiciyami-kursi-ipbr-vremya-provedeniya.html
  • zanyatie.bystrickaya.ru/sedmaya-volna-psihologii-stranica-11.html
  • turn.bystrickaya.ru/on-sagajdak-yazik-i-mezhkulturnaya-kommunikaciya-sovremennoe-sostoyanie-i-perspektivi.html
  • letter.bystrickaya.ru/obshee-vstuplenie-na-etom-sajte-sobrani-posvyashyonnie-zdorovyu-materiali-avtorom-kotorih-yavlyaetsya-aleksandr-brusnyov-podborka-predstavlyaet-soboj-3-knigi-neodno-stranica-35.html
  • uchenik.bystrickaya.ru/gosudarstvenno-politicheskoe-ustrojstvo-irana-i-stanovlenie-novih-organov-vlasti-posle-revolyucii-1979g-chast-4.html
  • kolledzh.bystrickaya.ru/49-zoni-ogranichenij-i-osobih-uslovij-ispolzovaniya-rukovoditel-kompleksnoj-arhitekturno-planirovochnoj-masterskoj-4.html
  • tests.bystrickaya.ru/leningradskoj-oblasti-stranica-10.html
  • bukva.bystrickaya.ru/tehnika-bezopasnosti-pri-vozgoranii.html
  • college.bystrickaya.ru/2-tehnologicheskij-podhod-k-znaniyu-11-07-2003-16-07-o-s-volgin.html
  • turn.bystrickaya.ru/pesnya-orenburgskij-puhovij-platok.html
  • thescience.bystrickaya.ru/gosudarstvennie-uslugi.html
  • klass.bystrickaya.ru/422-pervaya-pomosh-pri-ozhogah-kratkij-kurs-lekcij-po-predmetu-osnovi-bezopasnosti-zhiznedeyatelnosti-uchebnoe.html
  • esse.bystrickaya.ru/provedenie-proceduri-viborov-programma-organizacii-letnego-otdiha-i-ozdorovleniya-detej-i-podrostkov-poyasnitelnaya-zapiska.html
  • predmet.bystrickaya.ru/sam-sebe-upravlenec-moskovskij-komsomolec-pavlovskij-ruslan-22052008-108-str-3.html
  • teacher.bystrickaya.ru/fizkultura-i-sport-ocherednaya-programma-dejstvuyushie-lica-posvyashena-socialnim-problemam-nashego-goroda-kakova.html
  • write.bystrickaya.ru/geologiya-mineralogiya-geohimicheskie-metodi-poiskov.html
  • uchenik.bystrickaya.ru/kultura-kak-faktor-obsheniya.html
  • bukva.bystrickaya.ru/petrovskij-putevoj-dvorec.html
  • nauka.bystrickaya.ru/utro-vecher-900-1500-programma-saratov-12-15-sentyabrya-2011-g-nauchnij-sovet-ran-po-akustike-obshestvennaya.html
  • writing.bystrickaya.ru/kollizionnaya-situaciya-i-vibor-prava-chast-3.html
  • © bystrickaya.ru
    Мобильный рефератник - для мобильных людей.